为保证吸附床本体在吸热后能有效地加热吸附床内的吸附剂以解吸制冷1剂，在吸附床本体的上面空间4-5cm的地方盖上一层（或二层）玻璃盖板以形成吸附床集热器集热面的温室效应，而在金属壳体的其余三个面均用保温材料（用聚氨脂发泡成形）使吸附床金属壳体与外界环境隔离，以减小金属吸附床本体与外界的热交换损失。

　　认为吸附床在长度方向的温度与压力分布是均匀的，即在计算时将吸附床内三维空间的热工参数分布简化为与长度方向相垂直的横截面方向上的二维参数分布，这样的简化方法在较好地符合了实际系统运行工况的条件下对计算工作带来了方便。

　　数学方程的描述对于固体吸附式制冷循环中吸附床内多孔介质的传热传质计算，应根据实际系统循环的运行特点，作出合理的简化，以便使求解变得可能，假设：（1）固体骨架是不可压缩的（Qs=const），并且是固定不移动的（Ws=0）；（2）液体是吸附在固体骨架内的孔隙内，亦是固定不移动的（Wl=0）；（3）液相是单组份的，且是不可压缩的（Ql=const），液相的粘性耗散能L§可忽略不计；（4）气相的粘性耗散亦为零；（5）固体与流体的温度基本上相同，这一点已得到证明<17>，故Ts=Tl=Tg；（6）固液、气液和固液界面的面能忽略不计。

　　结论本文从吸附剂的特点出发，运用多孔介质传热传质计算的方法来分析了太阳能吸附式制冷装置中吸附床内传热传质计算方法，并针对太阳能固体吸附式制冷循环的特点，给出了求解模型的具体方法。根据本文所建立的模型，可能对太阳能固体吸附式制冷装置进行性能实时动态模拟，将为系统装置的优化奠定良好的基础。